調(diào)諧質(zhì)量阻尼器生產(chǎn)廠家

Jennlge和Frohrib(1977)數(shù)值計算廠控制建筑物結(jié)構(gòu)中彎曲和扭轉(zhuǎn)模式的移動—轉(zhuǎn)動吸振器系統(tǒng)。Ioi和Ikeda(1978)提出了主系統(tǒng)在小阻尼情況下這些優(yōu)化吸振器參數(shù)修正因子的經(jīng)驗(yàn)公式。Randall等(1981)提出了在系統(tǒng)中考慮阻尼影響的這些參數(shù)的設(shè)計圖表。Warburton和Ayorinde(1 980)進(jìn)一步用表列出了最大動力放大因子、調(diào)諧頻率比及特定質(zhì)量比和主系統(tǒng)阻尼比的吸振器阻尼比的優(yōu)化值。

為了增強(qiáng)用于減小主系統(tǒng)最大動力響應(yīng)的吸振器的效果，研究者們嘗試了通過引入非線性吸振器彈簧來加寬調(diào)諧頻率范圍，Roberson(1962)研究了將動力吸振器支承于一個沒有阻尼的線性加三次方彈簧(即Duffing型彈簧)之上的主系統(tǒng)的動力響應(yīng)。他將“消除帶”定義為規(guī)格化主系統(tǒng)幅值小于1的共振峰值之間的頻率帶。非線性吸振器的這個帶寬很清楚地表明了比線性吸振器要寬得多，Pipes(1953)研究了一個有雙曲正弦特征的強(qiáng)化彈簧，并得出彈簧中非線性的影響是要阻止尖銳共振峰的出現(xiàn)，并將相對小幅值的奇次諧分量引入吸振器和主系統(tǒng)的運(yùn)動中。

為了改進(jìn)動力吸振器的性能，Snowdon(1960)研究了固體型吸振器對減小主系統(tǒng)響應(yīng)的性能，表明采用剛度正比于頻率和恒定阻尼系數(shù)材料的動力吸振器能顯著減小主系統(tǒng)的共振振動，其性能明顯優(yōu)于彈簧—阻尼筒型吸振器。Srinivasan(1969)分析了平行阻尼動力吸振器，即一個輔助無阻尼質(zhì)量平行加裝于一個吸振器。在這種情況下，當(dāng)阻尼頻率被精確調(diào)諧到激勵頻率時，主系統(tǒng)將保持靜止，但在該情況下，消除帶變小了。Snowdon(1974)研究了其他可能的吸振器形式，如三—單元吸振器的，顯示如果第三單元(即輔助彈簧)與阻尼器串聯(lián)，主系統(tǒng)幅值能減小15%～30%，但這種減小對頻率非常敏感，在實(shí)際中它將影響吸振器的性能。

以上所述的許多早期研究局限于動力吸振器在工作頻率與基本頻率相協(xié)調(diào)的機(jī)械工程系統(tǒng)中的應(yīng)用。但建筑結(jié)構(gòu)所受到的如風(fēng)和地震的環(huán)境荷載的作用具有許多頻率分量，而通常叫做調(diào)諧質(zhì)量阻尼器(TMD)的動力吸振器在復(fù)雜多自度和有阻尼建筑結(jié)構(gòu)中的性能是不一樣的。在過去20多年中，許多研究與開發(fā)工作因此而定位于研究TMD在這種振動環(huán)境中的效果。